冷凝水清除

- 恒定流量

- 恒定入口温度

- 变化的出口温度

失速图 - 恒定流量/变化的出口温度

所有系统讨论到这一点假设二次流体出口温度保持恒定。在一些应用中，出口温度可能随时间变化。这也将改变热负荷并影响失速点。

这种变化通常发生在工艺应用中，以及加热热量转换器，其改变其出口温度以补偿环境条件的变化。

如果当控制温度（设定点）在最大时发生最高的热量要求，则设定点的任何减少将导致热负荷降低。

减少设定点倾向于增加失速量负载，如以下计算所示。

一旦知道设计条件，可以在数学上计算减少设定点的效果，如下所示，或者通过比例地在失速图表中示出。

例13.7.1.

最初，速率为1.5L / s的速率在20℃下进入热交换器并在70℃下叶。

通过蒸汽入口上的压力表观察，在这些条件下的蒸汽空间中的压力为5.2巴g（TS = 160℃）。冷凝物在安装下方的植物室内排放到通风接收器。（T._（背部）= 100°C）。

如果设定点减少到60°C，则在失速点和蒸汽负荷对失速点的影响是什么？

计算算术算法减少设定点的效果

首先，首先是从全负载操作条件和使用等式建立热交换器TDC，并通过等式13.2.2：

失速加载如何随着特定点的降低变化？

首先，考虑速度载荷，较高设定点为70°C
设计条件是：
T.₁= 20°C
T.₂= 70°C
T._S.= 160°C
T._（背部）= 100°C
对于恒定的次级流量，可以从等式13.5.1计算失速因子：

其次，考虑带有较低设定点60°C的失速载荷

通过使用等式13.2.3可以预测蒸汽温度的任何负载：

在60°C的减小点处，可以再次使用等式13.5.1来计算失速因子：

从上述计算可以看出，当设定点从70℃降低到60℃时，失速载荷从168千克/小时增加到223kg / h。
因此，重要的是，如果应用程序使得设定点将减小，则在下设定点的失速条件下选择捕获装置，即球浮法蒸汽阱或泵阱。

说明通过Stall图表方法减少设定点的效果

图13.7.1中的失速图示出了辅助温度线CB和该应用的相应蒸汽线AB（实施例13.7.1），具有70°C的较高设定点。

如本模块的开头所述，一旦知道操作条件，可以通过比例地在失速图上示出减少设定点的效果。
这在图13.7.2中示出了通过在二次负载线CB上标记60°C（点D）的减少的二次出口温度并绘制与下面的虚线蒸汽管线平行的线EDab。

观察到新的蒸汽线De在132°C（点E）的左侧切割失速图的左侧，并且当设定点减小到60°C时，这是蒸汽温度，用于恒定的二次流量。当设定点为60°C时，蒸汽线DE表示用于减少热负荷的蒸汽温度。
一旦建立了132°C的新蒸汽温度，就可以将新的蒸汽线DE从132℃达到60°C和二次温度线CD从20℃绘制到60℃。此失速图表图13.7.3表示当设定点在60°C时表示蒸汽和次级入口温度，因此在次级温度为60°C时，现在在该失速图表上发生零负荷。

通过将100°C（线HJ）的背压线叠加到图13.7.4上，现在可以描绘新的失速载荷和相应的入口温度，设定点为60°C。
失速载荷约为55％（点F），出现停顿的入口温度约为38°C（点G）。

通过组合图13.7.1和图13.7.3，现在可以观察到从70°C到60°C的出口温度的降低影响了载重量。在下面的停滞图（图13.7.5）中，可以将蒸汽线AB（160°C至70°C）和ED（132°C至60°C）绘制。可以看出，背压线（jh）在不同的地方切割了两条蒸汽线。较高热负荷（带70°C设定点）的蒸汽管线被切割为大约33％（点F1），而部件负载线（具有60°C设定点）以约55％切割（点F2）。

重要的是要记住，上述百分比是指不同的热负荷。在满载时，出口温度为70°C，在实施例13.7.1的第一部分中计算热负荷为314 kW，并且在降低的载荷时，当设定点降低到60°C时，将热负荷计算为251 kW。
kW.251 kW。

例如

设定点为70°C：

热负荷为314千瓦，档位发生在该负荷的33.33％。

设定点为60°C：

热负荷为251千瓦，并且档位发生在该负荷的55.55％。

观察到，随着设定点降低，蒸汽负载增加。
失速图还可以说明两个转子条件的入口温度。在具有失速问题的热交换器上进行诊断时，这可能是有用的。在下面的档位图中（图13.7.6），可以看出如何为每个失速条件观察入口温度。

在70°C设定点，入口温度高于53°C（点G1）将产生摊位。
通过60°C设定点，38°C（点G2）以上的入口温度将产生摊位。
可以通过使用计算方法来确认这些图的有效性 - 等式13.2.4：

在较高的设定点，T2 = 70°C

T.₁= 100 - [1.555（100 - 70）]
T.₁= 100 - [1.555（30）]
T.₁= 100 - 46.7
T.₁= 53.3°C46.7

在较低设定点，T2 = 60°C

T.₁= 100 - [1.555（100 - 60）]
T.₁= 100 - [1.555（40）]
T.₁= 100 - 62.2
T.₁= 37.8°C62.2

概括

从上述信息可以看出，由于减少设定点，失速负荷将增加。实际上，失速载荷将继续增加到最大值，直到蒸汽压力降至等于冷凝水背压。还可以预测发生的设定点，并且在下面发生永久停滞。可以在下面的摊位图中预测效果（图13.7.7）。当蒸汽温度与冷凝水背压相同时，发生停滞，在该例子中为100°C，（点K.）。
在图13.7.7中，可以通过将蒸汽温度线从100°C（点K）平行于全负载蒸汽管线来预测100％失速时的出口温度ab，创建线（KL.）。新蒸汽线的地方KL.在点m下切割二次载荷线Bc，可以观察出出口温度，约为49℃。如果设定点减少到（或下方）49°C，则档位将是永久的本例。

选择正确的陷阱设备

预测蒸汽压力及其相应的蒸汽负载的目的是为任何应用选择正确的捕获装置。
在这种情况下，将在以下信息中选择诱捕设备。

如果符合以下两个标准，可以指定一个滚珠浮动蒸汽阱，例如在实施例13.7.1： -

1. 它可以通过满载条件，即5.2条差压543 kg / h
2. 它可以通过60°C设定点的最大失速负载，即224千克/小时

在球浮法蒸汽阱上方创造一个静态头

在失速状态下，在热交换器内部的蒸汽压力等于背压，差压将不存在通过球浮法阱推动冷凝物。因此，必须通过静态头在捕集器的上游侧制造压力。
静电头必须在热交换器冷凝物出口和捕集入口之间可用，以产生足够的压差，使陷阱能够通过224kg / h的失速载荷。为了允许冷凝物容易地从交换器中排出，真空断路器安装在控制阀下游的蒸汽入口（图13.7.8）。
它可以在图13.7.9中看到DN25（1“）FT10-10球浮动蒸汽阱将适应这些标准。然而，陷阱需要在陷阱入口上方至少4米的头部来通过失速载荷。
在实践中可能无法提供4米头，如果是，则需要指定更大的陷阱。参见图13.7.8。
出于实施例13.7.1的目的，如果可用头部仅为200毫米，则可以从图13.7.10看到DN40（1½“）FT10-10球浮法蒸汽阱。

脚注：

如果背压大于大气压，由于陷阱和/或加压冷凝物线之后可能是升力，则可以进行相同的尺寸序列。取决于背压的量，也可能是即使是最大尺寸的蒸汽疏水阀也不能通过摊位的所需量。
在这种情况下，由于热交换器将在部分负载下泛洪，不能指定球浮法蒸汽阱。相反，必须使用泵疏水阀，其能够在任何热负荷下将冷凝物从热交换器中的冷凝物清除到冷凝物系统中。